摘 要:某無縫鋼管生產(chǎn)用的芯棒在使用過程中頻繁在尾部斷裂,通過宏觀檢查、化學(xué)成分分 析、金相檢驗(yàn)、力學(xué)性能試驗(yàn)等方法對(duì)斷裂原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:芯棒尾部異常受力引起疲 勞彎曲是導(dǎo)致芯棒尾部斷裂的外在因素;芯棒結(jié)構(gòu)不合理使尾部受力時(shí)芯棒過渡錐面與尾桿交接 處產(chǎn)生較大彎矩與應(yīng)力集中,且芯棒斷裂處顯微組織帶狀偏析較嚴(yán)重、橫向沖擊吸收能量較低、韌 性較差是導(dǎo)致芯棒斷裂的內(nèi)在因素. 

關(guān)鍵詞:芯棒;斷裂;彎曲疲勞;彎矩;應(yīng)力集中;帶狀偏析 

中圖分類號(hào):TG１１５．２         文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B        文章編號(hào):１００１Ｇ４０１２(２０２０)０１Ｇ００７０Ｇ０５ 

芯棒是軋制無縫鋼管的重要生產(chǎn)工具,在實(shí)現(xiàn) 鋼管減徑、減壁,改善鋼管內(nèi)表面質(zhì)量方面起著重要 作用[１].在實(shí)際生產(chǎn)過程中,芯棒要承受較大的徑向 壓力、軸向拉力、來自鋼管內(nèi)表面的摩擦力以及頻繁 的冷熱交變作用,這對(duì)芯棒的力學(xué)性能提出了較高的 要求[２Ｇ３].某無縫鋼管廠的芯棒在使用過程中,芯棒 尾部頻繁斷裂失效,給生產(chǎn)運(yùn)行造成了較大影響.該 芯棒材料為 H１１熱作模具鋼,該鋼具有良好的韌性、 抗拉強(qiáng)度、硬度、耐磨性及抗冷熱疲勞性能,且在空冷 條件下可實(shí)現(xiàn)淬硬,經(jīng)熱處理后,可較好地滿足芯棒 加工工藝和使用性能的要求[４].為查明芯棒尾部的 斷裂原因,筆者對(duì)其進(jìn)行了理化檢驗(yàn)及分析.

１ 理化檢驗(yàn) 

１．１ 宏觀觀察  

芯棒由頭部、桿體、過渡錐面、尾桿和尾柄５部 分構(gòu)成,斷裂處位于芯棒尾部(尾桿與過渡錐面交接 處).圖１是失效芯棒尾部的宏觀形貌,芯棒結(jié)構(gòu)及斷裂位置如圖２所示. 

在斷裂的芯棒中隨機(jī)?。硞€(gè),分別編為１,２,３號(hào). 圖３為１號(hào)芯棒的斷口形貌,可見斷口心部表面粗糙 且呈撕裂狀,斷口外圍呈臺(tái)階狀,且有裂紋擴(kuò)展形成的 疲勞輝紋;采用 LeicaM２０５A(chǔ) 型體視顯微鏡對(duì)斷口近 過渡錐面進(jìn)行觀察,由圖３c)可見,斷口側(cè)面圓周有均 勻且不連續(xù)分布的平行于斷口的環(huán)向微裂紋,微裂紋 間距為０．８~２mm.上述特征符合彎曲疲勞斷口的特 征,疲勞源區(qū)位于斷口附近尾桿的外表面,斷口外側(cè)圓 周為疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū),中心區(qū)域?yàn)樗矓鄥^(qū)[５].

１．２ 化學(xué)成分分析

按照 GB/T４３３６－２０１６«碳 素 鋼 和 中 低 合 金 鋼 多元素含量的測(cè)定 火花放電 原 子 發(fā) 射 光 譜 法 (常規(guī) 法)»分 別 從 １,２,３ 號(hào) 芯 棒 的 尾 部 取 樣,用 PMIＧMASTERPro型直讀光譜儀對(duì)其進(jìn)行化學(xué)成 分分析,結(jié) 果 如 表 １ 所 示.可 見 芯 棒 尾 部 的 化 學(xué) 成分均符 合 企 業(yè) 技 術(shù) 文 件 對(duì) H１１ 鋼 成 分 的 技 術(shù) 要求. 

１．３ 金相檢驗(yàn)

按照 GB/T１３２９８－２０１５«金相顯微組織檢驗(yàn) 方法»和 GB/T１３２９９－１９９１«鋼的顯微組織評(píng)定方 法»,分別從１,２,３號(hào)芯棒的斷口附近取樣,試樣經(jīng) 打磨、拋光后,用體積分?jǐn)?shù)為４％的硝酸酒精溶液浸 蝕,使用 OLYMPUSBX６０M 型金相顯微鏡進(jìn)行觀 察.由圖４可見,當(dāng)放大１００倍時(shí),斷口處均可見明 顯的帶狀偏析,且１號(hào)芯棒試樣顯微組織中偏析帶 的寬度和碳化物[６]顆粒的尺寸均明顯大于２號(hào)和３ 號(hào)試樣的;當(dāng)放大５００倍時(shí),試樣的顯微組織均為回 火索氏體＋位向不同的貝氏體.

此外,從１號(hào)芯棒桿體的近外表面、１/２半徑處 及心部３個(gè)位置取樣,經(jīng)磨、拋光后,用體積分?jǐn)?shù)為 ４％的硝酸酒精溶液浸蝕,使用 AxioImagerM２m 型金相顯微鏡進(jìn)行觀察.由圖５可見,當(dāng)放大５０倍 時(shí),試樣顯微組織中均存在帶狀偏析,且?guī)钇龀? 度從外向內(nèi)逐漸增強(qiáng);當(dāng)放大１０００倍時(shí),可觀察到 芯棒桿體近外表面無明顯帶狀偏析,而在１/２半徑處和心部帶狀偏析程度明顯增強(qiáng). 

１．４ 力學(xué)性能試驗(yàn) 

分別按照 GB/T２２８．１－２０１０«金屬材料 拉伸 試驗(yàn) 第１部分:室溫試驗(yàn)方法»、GB/T２２９－２００７ «金屬材料夏比擺錘沖擊試驗(yàn)方法»、GB/T２３０．１－ ２０１８«金屬材 料 洛 氏 硬 度 試 驗(yàn) 第 １ 部 分:試 驗(yàn) 方 法»,在１,２,３號(hào)芯棒尾部取樣進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn)、 橫向沖擊試驗(yàn)和硬度測(cè)試,結(jié)果見表２~表４.可見 １號(hào)芯棒尾部的抗拉強(qiáng)度低于企業(yè)技術(shù)文件要求 (９００~１１００MPa),洛氏硬度也低于企業(yè)技術(shù)文件 要求(２４．０~３０．０HRC),２,３號(hào)試樣的橫向沖擊吸 收能量低于企業(yè)技術(shù)文件要求(不小于１７J). 

２ 分析與討論 

２．１ 芯棒受力的影響 

從芯棒斷口的宏觀形貌來看,斷口存在明顯的 裂紋源區(qū)、裂紋擴(kuò)展區(qū)和瞬斷區(qū),斷口側(cè)面圓周內(nèi)有 較多平行分布的微裂紋,這表明芯棒斷裂機(jī)理為彎 曲疲勞斷裂[５].從該斷裂機(jī)理可推斷芯棒尾部在工 作過程中受到反復(fù)彎曲載荷的作用,從而在其尾部 與過渡錐面的交接處表面形成多處平行于斷口的微 裂紋(即裂紋源),微裂紋沿圓周方向及芯棒徑向緩 慢擴(kuò)展.由于裂紋前端有著極大的應(yīng)力場(chǎng),當(dāng)兩條 裂紋相互交匯時(shí),應(yīng)力場(chǎng)的相互疊加導(dǎo)致裂紋交匯 處發(fā)生剪切斷裂,從而形成了斷口外圍臺(tái)階狀形貌. 裂紋擴(kuò)展到一定深度后,當(dāng)芯棒尾部受到較大的軸 向拉力、壓力或者彎曲作用時(shí),若裂紋處的應(yīng)力集中 使該處的受力超出芯棒的斷裂強(qiáng)度,將導(dǎo)致芯棒尾 部瞬間斷裂,形成斷口心部的瞬斷區(qū).

經(jīng)生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)人員證實(shí),芯棒在運(yùn)輸、脫棒以及返 回冷卻水槽等過程中,由于設(shè)備中心狀態(tài)異常,其尾 部存在與現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備碰撞以及斜向脫棒等異常受力情 況,這是導(dǎo)致芯棒尾部斷裂的外在因素.因此,調(diào)整 生產(chǎn)線設(shè)備中心狀態(tài),減少芯棒尾部異常受力對(duì)避免芯棒尾部斷裂十分必要.此外,過渡錐面上的環(huán) 向微裂紋方向與機(jī)床加工刀痕方向一致,從抑制裂 紋形成的角度考慮,可以通過改善芯棒表面加工質(zhì) 量避免加工刀痕成為彎曲疲勞微裂紋的來源.

２．２ 芯棒結(jié)構(gòu)的影響 

芯棒尾部受力點(diǎn)通常在尾柄,由于桿體質(zhì)量較 大,當(dāng)尾部受力時(shí)可認(rèn)為桿體無撓度,僅尾桿發(fā)生形 變,故可將芯棒尾部的受力狀態(tài)簡(jiǎn)化為集中載荷作 用下的懸臂梁模型.芯棒尾部在集中載荷作用下受 到的剪力與彎矩的計(jì)算公式[７]為

式中:Fs(x)為芯棒尾部在x 位置的剪力;F尾柄 為芯 棒尾柄所受的集中力;M (x)為芯棒尾部在x 位置 的彎矩;x 為尾桿上任意位置到尾柄受力處的距離.

當(dāng)芯棒尾部受到集中載荷作用時(shí),尾桿上任意 位置的剪力相同,而彎矩是關(guān)于x 的一次函數(shù),隨 著x 的增大而增大,即距離力的作用點(diǎn)(尾柄)越 遠(yuǎn),彎矩越大.因此,適當(dāng)縮短尾桿長(zhǎng)度有利于減小 芯棒尾部x 位置處的彎矩.

應(yīng)力集中是導(dǎo)致芯棒尾部斷裂的另一個(gè)因素. 從芯棒整體結(jié)構(gòu)來看,可將芯棒近似看成由芯棒桿 體與尾部組成的階梯軸式工件.桿體與尾桿之間較 大的尺寸變化導(dǎo)致芯棒尾部受力時(shí),會(huì)在發(fā)生尺寸 變化的位置產(chǎn)生應(yīng)力集中.對(duì)于階梯軸類的工件而 言,在其他條件相同的情況下,構(gòu)件過渡圓角半徑與 軸半徑之比越小,階梯兩側(cè)尺寸變化越大,用于描述 工件對(duì)應(yīng)力集中的敏感程度的有效應(yīng)力集中因數(shù)越 大,對(duì)應(yīng)力集中越敏感[８].因此,可通過增大尾桿直 徑以及過渡圓角半徑等方法減小應(yīng)力集中對(duì)芯棒尾 部壽命的影響. 

２．３ 材料力學(xué)性能和組織的影響 

１,２,３號(hào)芯棒尾部的化學(xué)成分均符合企業(yè)技術(shù) 文件的要求,但部分芯棒的拉伸強(qiáng)度和橫向沖擊吸 收能量不符合企業(yè)技術(shù)文件的要求.１號(hào)芯棒抗拉 強(qiáng)度和硬度偏低,沖擊韌性相對(duì)較好,但其過低的抗 拉強(qiáng)度導(dǎo)致其承受載荷的能力有所降低,影響疲勞 壽命.２號(hào)和３號(hào)芯棒雖然抗拉強(qiáng)度和硬度符合企 業(yè)技術(shù)文件的要求,但其橫向沖擊吸收能量較低,其 韌性也相應(yīng)較低,抵抗裂紋擴(kuò)展的能力也較弱,容易 發(fā)生瞬間斷裂. 

從金相檢驗(yàn)結(jié)果來看,芯棒斷口附近部位的顯 微組織有較明顯的帶狀偏析,而在帶狀偏析位置一 般會(huì)形成脆性的液析碳化物,這會(huì)顯著降低芯棒的 韌性.１號(hào)芯棒顯微組織中偏析帶的寬度和碳化物 顆粒的尺寸均比２號(hào)和３號(hào)芯棒的要大.１號(hào)芯棒 的抗拉強(qiáng)度和硬度要比２號(hào)和３號(hào)芯棒的要低,這 與其退火溫度和退火時(shí)間等熱處理工藝有關(guān),坯料 退火時(shí)退火溫度較高或退火時(shí)間太長(zhǎng),都會(huì)導(dǎo)致材 料的顯微組織粗化、硬度降低.改善熱處理工藝提 高芯棒的強(qiáng)韌性,使其符合設(shè)計(jì)規(guī)范要求,將有助于 提高芯棒的使用壽命.

此外,芯棒從心部到表面其帶狀偏析程度逐漸 降低,適當(dāng)增加尾桿直徑將有助于降低帶狀偏析程 度,增強(qiáng)芯棒尾部的橫向沖擊吸收能量,提高其韌 性,從而有效防止芯棒斷裂.

３ 結(jié)論及建議 

失效芯棒尾部的斷裂為彎曲疲勞斷裂.芯棒尾 部異常受力引起的疲勞彎曲是導(dǎo)致芯棒尾部斷裂的 外在因素;芯棒結(jié)構(gòu)不合理使尾部受力時(shí)芯棒過渡 錐面與尾桿交接處產(chǎn)生較大彎矩與應(yīng)力集中,且芯 棒斷裂處顯微組織帶狀偏析較嚴(yán)重、橫向沖擊吸收 能量較低、韌性較差是導(dǎo)致芯棒斷裂的內(nèi)在因素. 建議采取以下改進(jìn)措施: 

(１)確保設(shè)備中心處于正常狀態(tài),減少芯棒尾 部異常受力. 

(２)改善芯棒尾部車削加工質(zhì)量,避免讓機(jī)床 加工刀痕成為彎曲疲勞裂紋源.

(３)優(yōu)化芯棒尾部結(jié)構(gòu),通過縮短尾桿長(zhǎng)度減 小尾桿與過渡錐面交接處的彎矩;通過增大尾桿直 徑、增大過渡圓角半徑等方法減小芯棒尾部受力時(shí) 產(chǎn)生的應(yīng)力集中;適當(dāng)增加尾桿直徑以降低帶狀偏 析程度,從而增強(qiáng)芯棒尾部的橫向沖擊吸收能量,提 高其韌性. 

(４)采取合適的熱處理工藝提高芯棒的強(qiáng)韌 性,使其符合設(shè)計(jì)規(guī)范要求.

參考文獻(xiàn): 

[１] 陳冬,桑偉,吳宜檑．大口徑薄壁氣瓶用無縫鋼管的 制造工 藝 [J]．理 化 檢 驗(yàn) (物 理 分 冊(cè)),２０１７,５３(７): ４８７Ｇ４９０． 

[２] 張曉燕,黃子陽,沈江華,等．熱軋鋼管用芯棒的表面 缺陷分析[J]．上海金屬,２００８,３０(２):４１Ｇ４４． 

[３] 謝培利．影響限動(dòng)連軋機(jī)組芯棒使用壽命的原因分 析[J]．金屬材料與冶金工程,２００７,３５(５):３０Ｇ３３． 

[４] 嚴(yán)澤生．現(xiàn)代熱連軋無縫鋼管生產(chǎn)[M]．北京:冶金工 業(yè)出版社,２００９． 

[５] 郭達(dá)人．金屬材料的斷裂及其斷口分析[J]．國(guó)外冶金 熱處理,１９９６,１７(４):２５Ｇ３１． 

[６] 胡平,陸明和．熱處理工藝對(duì) H１３芯棒鋼組織和力學(xué) 性能的影響[J]．寶鋼技術(shù),２０１８,３６(５):３４Ｇ４０． 

[７] 胡偉勇,王峰,張澤南,等．３Cr２W８V 合金鋼軸承套圈 用熱擠壓芯棒斷裂失效分析[J]．理化檢驗(yàn)(物理分 冊(cè)),２０１８,５４(７):５２３Ｇ５２５． 

[８] 劉鴻文．材料力學(xué)(Ⅱ)[M]．北京:高等教育出版社, ２０１１． 

<文章來源> 材料與測(cè)試網(wǎng) > 期刊論文 > 理化檢驗(yàn)－物理分冊(cè) > 56卷 > 1期 (pp:70-74)>