孫曉冉１,孟延軍２,邢承亮１,白麗娟１,薛 峰１

(１．河鋼集團(tuán)鋼研總院,石家莊 ０５００００;２．河北工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院,石家莊 ０５００００)

摘 要:研究了總厚度≤１０mm 的 Q３４５低合金鋼＋３０４不銹鋼復(fù)合薄板抗剪性能的壓剪測(cè)試方法,并將其與傳統(tǒng)拉測(cè)試方法進(jìn)行了對(duì)比,同時(shí)分析了搭接長(zhǎng)度對(duì)抗剪性能測(cè)試結(jié)果的影響.

結(jié)果表明:壓剪測(cè)試方法可以用于復(fù)合薄板抗剪強(qiáng)度的測(cè)試,試驗(yàn)結(jié)果重復(fù)性偏差≤１０ MPa,無(wú)橫向剝離力的存在,避免了拉剪方式的弊端,測(cè)試結(jié)果能更真實(shí)地反映 Q３４５＋３０４復(fù)合薄板的抗剪性能;壓剪試樣界面搭接長(zhǎng)度增加,測(cè)得的抗剪強(qiáng)度降低,因此在滿足標(biāo)準(zhǔn)要求的前提下,盡量使用搭接長(zhǎng)度較小的試樣進(jìn)行壓剪測(cè)試.

關(guān)鍵詞:復(fù)合薄板;抗剪強(qiáng)度;壓剪試驗(yàn);拉剪試驗(yàn);搭接長(zhǎng)度

中圖分類號(hào):TG１４２．４１ 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A 文章編號(hào):１００１Ｇ４０１２(２０１８)０６Ｇ０３９８Ｇ０４

MeasurementofShearPerformanceofQ３４５＋３０４CompositeSheet

SUNXiaoran１,MENGYanjun２,XINGChengliang

１,BAILijuan１,XUEFeng１

(１．HBISGroupTechnologyResearchInstitute,Shijiazhuang０５００００,China;

２．HebeiCollegeofIndustryandTechnology,Shijiazhuang０５００００,China)

Abstract:ThecompressionＧsheartestmethodtomeasuretheshearperformanceofQ３４５lowalloysteel＋

３０４stainlesssteelcompositesheetwithtotalthicknesslessthanorequalto１０mm wasstudiedandcomparedwith

theconventionaltensileＧsheartestmethod．Theeffectofoverlaplengthonthetestresultsofshearstrengthwasalso

analyzed．TheresultsshowthattheshearstrengthofthecompositesheetcouldbemeasuredbythecompressionＧ

sheartestmethod,andtherepeatabilitydeviationwaslessthanorequalto１０MPa．DuringcompressionＧsheartest

whichcouldavoidtheshortcomingsofthetensileＧsheartestmethod,therewasnolateralpeelforce,sothetest

resultscouldtrulyreflecttheshearperformanceofQ３４５＋３０４compositesheet．Withtheincreaseofinterface

overlaplengthofcompressionＧshearspecimens,the measuredshearstrengthdecreased．Therefore,underthe

premiseofmeetingthestandardrequirements,specimenswithsmalloverlaplengthwerepreferredtocarryoutthe

compressionＧsheartest．

Keywords:compositesheet;shearstrength;compressionＧsheartest;tensileＧsheartest;overlaplength

復(fù)合鋼板是兩種不同材料、不同性能的金屬板材,經(jīng)某種合適加工工藝復(fù)合而成的一種鋼板,基材單面復(fù)合有覆材.復(fù)合鋼板可以克服組元金屬材料各自的缺點(diǎn)和使用局限,具有功能性和結(jié)構(gòu)性兼?zhèn)涞奶卣鱗１Ｇ２].界面結(jié)合質(zhì)量是評(píng)價(jià)復(fù)合鋼板性能的關(guān)鍵指標(biāo)之一[３Ｇ４],其中抗剪強(qiáng)度指標(biāo)最能說(shuō)明金屬?gòu)?fù)合板界面結(jié)合強(qiáng)度的高低,同時(shí)由于試樣加工簡(jiǎn)單,便于測(cè)試,因此使用頻次最高[５].隨著工程材料的應(yīng)用發(fā)展和實(shí)際工況的需求,對(duì)復(fù)合鋼板的性能和尺寸要求越來(lái)越高.GB/T６３９６－２００８«復(fù)合鋼板力學(xué)及工藝性能試驗(yàn)方法»中規(guī)定,對(duì)于總厚度≤１０ mm 的復(fù)合薄板,可以采用拉剪方式進(jìn)行測(cè)試.但有文獻(xiàn)指出:拉剪方式測(cè)得的抗剪強(qiáng)度較壓剪方式測(cè)得的偏低[６],極易造成產(chǎn)品指標(biāo)不合格而導(dǎo)致錯(cuò)誤判斷.為此,筆者在滿足 GB/T６３９６－２００８的前提下,設(shè)計(jì)了壓剪測(cè)試方 法,對(duì) 總 厚 度 ≤１０ mm 的 Q３４５ 低 合 金

鋼＋３０４不銹鋼復(fù)合薄板(以下簡(jiǎn)稱 Q３４５＋３０４復(fù)合薄板)進(jìn)行了多批次試驗(yàn),首先驗(yàn)證了該壓剪試驗(yàn)系統(tǒng)的穩(wěn)定性和可靠性,然后將壓剪試驗(yàn)結(jié)果與傳統(tǒng)的拉剪試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比,最后分析了壓剪試樣界面搭接長(zhǎng)度對(duì) Q３４５＋３０４復(fù)合薄板抗剪強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果的影響.

１ 試樣制備與試驗(yàn)方法

采用由“爆炸復(fù)合制坯＋熱軋”工藝研究試制的Q３４５＋３０４復(fù)合薄板作為試驗(yàn)用料[７Ｇ８],其中基板材料為 Q３４５低合金鋼,覆板材料為３０４不銹鋼.通過(guò)調(diào)整軋制參數(shù),獲得總厚度６~１０mm 的復(fù)合薄板.試驗(yàn)用樣形狀及尺寸如圖１所示,機(jī)加工制備了總厚度為６,８,１０mm 的３種試樣,每種厚度試樣分別加工壓剪試樣和拉剪試樣.為分析界面搭接長(zhǎng)度對(duì)抗剪強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果的影響,對(duì)１０mm 厚度的復(fù)合薄板分別機(jī)加工了３．０~７．５ mm 不同搭接長(zhǎng)度的壓剪試樣.壓剪試驗(yàn)在自主設(shè)計(jì)的復(fù)合薄板壓剪測(cè)試系統(tǒng)上完成,該 測(cè) 試 系 統(tǒng) 由 專 門 設(shè) 計(jì) 的 壓 剪 裝 具 和INSTRONＧKN１２００ＧJ４A 型電液伺 服 試 驗(yàn) 機(jī) 構(gòu) 成,壓剪速率為４MPa??s－１.拉剪試驗(yàn)由 ZwickＧZ１００E型電子 拉 力 試 驗(yàn) 機(jī) 完 成.采 用 ZEEISＧULTRA５５型掃描電子顯微鏡對(duì)剪切后的斷口形貌進(jìn)行觀察.

２．１ 壓剪方式測(cè)試復(fù)合薄板抗剪強(qiáng)度的可靠性分析

GB/T６３９６－２００８規(guī)定,剪切試驗(yàn)室采用靜壓縮力或者靜拉伸力,通過(guò)相應(yīng)的試驗(yàn)裝置,使平行于試驗(yàn)力方向的基板與覆板的結(jié)合面承受剪切力直至分離,以測(cè)定抗剪強(qiáng)度.圖２為壓剪方式測(cè)試示意圖,可以看出試驗(yàn)過(guò)程中,采集試樣所受最大剪切力除以界面處的搭接面積即可得到抗剪強(qiáng)度,其計(jì)算公式為

式中:τ 為抗剪強(qiáng)度,MPa;p 為最大剪切力,N;A為試樣基板與覆板的搭接面積,mm２;b 為試樣寬度,mm;c為試樣搭接高度,mm.

首先,參考 GB/T６３９６－２００８的技術(shù)要求,結(jié)圖３ 壓剪測(cè)試專用模具示意圖合試驗(yàn)室現(xiàn)有的拉伸試驗(yàn)機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn),研制了相適應(yīng)的抗剪強(qiáng)度測(cè)試專用模具,如圖３所示.模具內(nèi)壁表面粗糙度Ra≤０．８μm,模具１和模具２刃口處的硬度不低于６５ HRC.試驗(yàn)時(shí),在保證試樣基板中心線、模具中心軸線以及試驗(yàn)機(jī)中心線完全重合的前提下,根 據(jù) 試 樣 基 板 的 尺 寸 調(diào) 整 模 具 １ 和 模具２ 的位置.該模具在設(shè)計(jì)上嚴(yán)格執(zhí)行對(duì)稱、緊密連接的概念,試樣與兩模具間間隙≤０．１ mm,底座通過(guò)螺栓與試驗(yàn)機(jī)下夾具原有的螺栓孔連接,保證了模具與試驗(yàn)機(jī)的對(duì)中度,從而保證了試驗(yàn)力沿試驗(yàn)機(jī)的中心軸作用在復(fù)合板基板的中心線上,使施加的試驗(yàn)力全部轉(zhuǎn)化為結(jié)合面處的剪切力,無(wú)橫向力或者扭轉(zhuǎn)力.選取不同厚度的 Q３４５＋３０４復(fù)合薄板３組,每組１０個(gè)試樣,分別進(jìn)行壓剪測(cè)試,結(jié)果如圖４所示,其中圖４b)中的１Ｇ１和１Ｇ２表示兩個(gè)厚度為６ mm的重復(fù)試樣.由圖４可以看出:該測(cè)試系統(tǒng)的試驗(yàn)結(jié) 果 具 有 良 好 的 測(cè) 試 重 復(fù) 性,重 復(fù) 性 偏 差≤１０MPa;試驗(yàn)曲線平滑連續(xù),符合剪切過(guò)程特點(diǎn);將測(cè)試結(jié)果與 GB/T８１６５Ｇ２００８«不銹鋼復(fù)合鋼板和鋼帶 »進(jìn) 行 對(duì) 比,滿 足 標(biāo) 準(zhǔn) 中 界 面 抗 剪 強(qiáng) 度≥２１０MPa的要求;

同時(shí),從剪切后的斷面 SEM形貌來(lái)看,剪切斷面上存在兩種完全不同的相貌特征,沿作用力p 施加方向,先后出現(xiàn)塑性剪切區(qū)域和脆性斷裂區(qū)域,并且無(wú)水平方向上的擠壓、剮蹭等現(xiàn)象,界面形貌完好,說(shuō)明施加的作用力p 已全部轉(zhuǎn)化為界面剪切力.上述測(cè)試結(jié)果說(shuō)明,該壓剪方式測(cè)試復(fù)合薄板的抗剪性能具有可行性和可靠性.

２．２ 剪切方式對(duì)抗剪性能的影響

選?。秏m 厚度和１０mm 厚度 Q３４５＋３０４復(fù)合薄板,分別采用壓剪方式和拉剪方式進(jìn)行抗剪強(qiáng)度測(cè)試.考慮到壓剪過(guò)程中,試樣可能與模具１和模具２之間存在界面接觸并產(chǎn)生滑動(dòng)摩擦力,因此選用不帶臺(tái)階的基體試樣進(jìn)行預(yù)試驗(yàn),以測(cè)試壓剪過(guò)程基體材料向下運(yùn)動(dòng)時(shí)界面摩擦力的大小,測(cè)試時(shí)試樣與兩側(cè)模具緊密接觸,結(jié)果如表１所示.由表１可以看出,即使在試樣與兩側(cè)模具緊密接觸的狀態(tài)下,試樣在兩模具間向下運(yùn)動(dòng)時(shí),產(chǎn)生的滑動(dòng)摩擦力 ≤８５ N,正 常 試 驗(yàn) 時(shí) 試 樣 與 兩 模 具 間 存 在≤０．１mm 的間隙,產(chǎn)生的滑動(dòng)摩擦力則更小,因此對(duì)于由摩擦力引起的強(qiáng)度誤差可以忽略不計(jì).

壓剪方式和拉剪方式測(cè)試得到的抗剪強(qiáng)度結(jié)果對(duì)比如表２所示,可以看出采用壓剪方式測(cè)得的抗剪強(qiáng)度比采用拉剪方式測(cè)得的偏高.對(duì)試樣來(lái)說(shuō),拉剪方式無(wú)橫向約束力,壓剪方式因有模具１和模具２的夾持,故存在橫向約束力.在拉剪試驗(yàn)過(guò)程中,試樣搭接界面處與試驗(yàn)機(jī)軸心偏離,加載時(shí)存在載荷偏心的問(wèn)題,使得搭接界面兩端存在剝離力,對(duì)于金屬?gòu)?fù)合板來(lái)說(shuō),剝離承受力通常比較低,因此在拉剪時(shí)搭 接界面在軸向拉伸、橫向剝離以及無(wú)橫向束縛的多重作用力下,產(chǎn)生了混合型破壞,造成測(cè)得的抗剪強(qiáng)度偏低.而在壓剪試驗(yàn)過(guò)程中,界面的剝離應(yīng)力被模具１和模具２的橫向約束力抵消,試樣只承受沿界面方向的垂直試驗(yàn)力,界面不存在內(nèi)部其他損壞方式,施加的試驗(yàn)力 p 全部轉(zhuǎn) 化 為 界 面 的 剪 切力,因此壓剪方式測(cè)得的抗剪強(qiáng)度更具有參考性.

２．３ 搭接長(zhǎng)度對(duì)抗剪性能的影響

對(duì)搭接長(zhǎng)度為３．０~７．５mm、厚度為１０mm 的４組 Q３４５＋３０４復(fù)合薄板試樣進(jìn)行了壓剪測(cè)試,每組試樣１０個(gè),均具有相同的來(lái)源,對(duì)試樣結(jié)果統(tǒng)計(jì)后進(jìn)行對(duì)比分析,結(jié)果如表３所示.

對(duì)表３的數(shù)據(jù)結(jié)果進(jìn)行分析可見,當(dāng)采用壓剪方式測(cè)試抗剪強(qiáng)度時(shí),隨著界面搭接長(zhǎng)度的增加,界面處的抗剪強(qiáng)度呈現(xiàn)出遞減的趨勢(shì).分析認(rèn)為,剪切過(guò)程遵循基于力Ｇ位移關(guān)系的連續(xù)損傷機(jī)制,損傷優(yōu)先從界面邊緣處產(chǎn)生,進(jìn)而擴(kuò)展至整個(gè)界面,全過(guò)程符合彈塑性力學(xué)原理.但當(dāng)界面搭接長(zhǎng)度增加時(shí),試樣受力面積增大,隨著試驗(yàn)力的增加,界面處材料變形嚴(yán)重,受力變得不均勻[６],受力狀態(tài)復(fù)雜化,損傷并非全部在界面處產(chǎn)生并擴(kuò)展,界面內(nèi)部也極有可能產(chǎn)生破壞,使得破壞速度加快,界面材料的承受能力下降,從而導(dǎo)致了抗剪強(qiáng)度的下降.因此,在進(jìn)行壓剪測(cè)試時(shí),試驗(yàn)人員需充分考慮試樣搭接區(qū)域的長(zhǎng)度,在滿足標(biāo)準(zhǔn)要求的前提下,盡量選擇搭接長(zhǎng)度較小的試樣.

３ 結(jié)論

(１)對(duì)總厚度 ≤１０ mm 的 Q３４５ 低合金鋼 ＋３０４不銹鋼復(fù)合薄板,采用自主設(shè)計(jì)的壓剪試驗(yàn)系統(tǒng),可以很好地實(shí)現(xiàn)抗剪強(qiáng)度的測(cè)試,測(cè)試結(jié)果重復(fù)性偏差≤１０ MPa,斷口形貌具有明顯的剪切特征,說(shuō)明在保證試驗(yàn)系統(tǒng)對(duì)中性的前提下,壓剪方式適用于復(fù)合薄板抗剪強(qiáng)度的測(cè)試.

(２)壓剪方式測(cè)得的抗剪強(qiáng)度明顯高于拉剪方式測(cè)得的,因壓剪方式無(wú)橫向剝離力的存在,避免了其他方向上的作用力對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響,測(cè)試結(jié)果更能真實(shí)地反映復(fù)合薄板的界面剪切強(qiáng)度.

(３)在進(jìn)行 Q３４５低合金鋼＋３０４不銹鋼復(fù)合薄板抗剪強(qiáng)度測(cè)試時(shí),試樣界面搭接長(zhǎng)度增加,測(cè)得的抗剪強(qiáng)度會(huì)降低,因此在滿足標(biāo)準(zhǔn)要求的前提下,盡量使用搭接長(zhǎng)度較小的試樣進(jìn)行測(cè)試.

（文章來(lái)源：材料與測(cè)試網(wǎng)-理化檢驗(yàn)-物理分冊(cè)）