圖 1拉伸試樣的尺寸
Figure 1.Size of tensile specimen
0. 引言
近些年,輕量化一直是汽車行業(yè)的研究熱點[1]。汽車結構質量每減輕10%,燃油消耗可降低6%~10%,尾氣排放量可減少4%[2-5],基于節(jié)能和環(huán)保的需求,輕量化對于汽車的發(fā)展具有重大意義。鋁合金具有比強度高、易加工等優(yōu)點,廣泛應用于汽車輕量化發(fā)展,常用的鋁合金包括5083、6061、7075鋁合金等[6]。高強鋁合金在室溫下的斷后伸長率較低,成形時回彈難以控制,容易出現(xiàn)破裂,成形性較差[7]。相比室溫成形,熱成形可以提高材料塑性,改善成形性能。傳統(tǒng)的熱成形工藝一般將板料加熱到固溶溫度,保溫一段時間后降到一定溫度進行沖壓成形,成形以后進行淬火,最后進行時效處理；其工序繁多,時效時間過長,且難以保證成形精度。已有研究表明通過化學成分調整[8]、時效工藝優(yōu)化[9]等方法可以縮短時效時間,提高生產(chǎn)效果。此外,采用預時效-溫成形工藝也可以有效縮短時效時間以及降低成本。預時效-溫成形在材料固溶淬火后,增加一道低溫預時效處理,再在一定溫度成形。作者對7075-T6鋁合金進行了不同預時效溫度、預時效時間、成形溫度的預時效-溫成形處理,研究了工藝參數(shù)對合金組織和性能的影響,確定了最佳工藝參數(shù)。
1. 試樣制備與試驗方法
試驗材料為7075-T6鋁合金板,市售,厚度為2mm,化學成分（質量分數(shù)/%）為5.2Zn,2.3Mg,1.5Cu,0.13Fe,0.03Si,0.18Mn,0.2Cr,余Al；抗拉強度、屈服強度、斷后伸長率和硬度分別為557.05MPa,488.62MPa,13.5%,174HV。鋁合金的預時效-溫成形工藝如下：切取尺寸為300mm×200mm×2mm的試樣,加熱至480℃保溫30min固溶,水淬,再分別進行85,100,120℃保溫0~32h的預時效處理,將預時效后的試樣分別升溫至150,200,250,300℃,保溫3min進行成形。為模擬汽車制造最后一步的烤漆硬化處理,對成形試樣進行180℃×30min的烘烤處理。
在預時效-溫成形試樣上采用線切割取樣并進行鑲樣,依次使用200#~5000#砂紙進行水磨,拋光至表面無劃痕,使用凱勒試劑腐蝕,采用DS-300型光學顯微鏡觀察顯微組織并統(tǒng)計晶粒尺寸。根據(jù)GB/T228.3—2019,制取如圖1所示的拉伸試樣,在英斯特朗3382型拉伸試驗機上進行室溫拉伸試驗,拉伸速度為3mm·min−1,采用的引伸計長度為30mm。采用SU-5000型掃描電子顯微鏡（SEM）觀察拉伸斷口形貌。采用HVS-50型維氏硬度計測試顯微硬度,載荷為98N,保載時間為10s,測7個點取平均值。
2. 試驗結果與討論
2.1 對組織的影響
在時效過程中,7075鋁合金會依次析出過飽和固溶體、GP區(qū)、η´相、η相[10-13]。由圖2可見：85℃下預時效不同時間并在150℃下溫成形后7075鋁合金的晶粒尺寸相差不大,這說明預時效時間對晶粒尺寸的影響不大；隨著預時效時間延長,基體中析出相的數(shù)量增多,當預時效時間為24h時,成形合金中的析出相數(shù)量較多,晶粒尺寸最小,大量的η´相分布在基體中。由圖3可見,相比預時效溫度為100,120℃時,85℃下預時效24h-溫成形后產(chǎn)生析出相的數(shù)量較少,尺寸較小。
圖 285℃下預時效不同時間并在150 ℃下溫成形后7075鋁合金的顯微組織與晶粒尺寸
Figure 2.Microstructures and grain size of 7075 aluminum alloy after pre-aging at 85℃ for different times and warm forming at 150℃
圖 3不同溫度下預時效24h并在150℃下溫成形后7075鋁合金的顯微組織
Figure 3.Microstructures of 7075 aluminum alloy after pre-aging at different temperatures for 24h and warm forming at 150℃
2.2 對性能的影響
由圖4可見,隨著預時效時間延長,預時效-溫成形7075鋁合金的硬度和強度均先增加后減小。這主要是因為固溶淬火后合金中的析出相以GP區(qū)為主,在預時效處理過程中,隨時效時間延長,GP區(qū)成為η´相形核的核心并逐漸轉變?yōu)棣?acute;相,GP區(qū)和η´析出相的數(shù)量不斷增加并在預時效24h后達到峰值,η相數(shù)量相對較少,析出強化導致材料的硬度和強度提升；預時效一定時間后,發(fā)生過時效,η´相轉變?yōu)榉€(wěn)態(tài)的η相,GP區(qū)和η´相發(fā)生粗化,導致材料性能下降[13]。隨著預時效溫度上升,7075鋁合金的硬度和強度增大,這是因為較低預時效溫度下析出的GP區(qū)數(shù)量較少；相比預時效溫度100,120℃下,預時效溫度85℃下的斷后伸長率較高,這是因為較低溫度下預時效析出的第二相尺寸較小。
圖 4不同溫度預時效不同時間并在150℃下溫成形后7075鋁合金的力學性能
Figure 4.Mechanical properties of 7075 aluminum alloy after pre-aging at different temperatures for different times and warm forming at 150℃: (a) hardness; (b) tensile strength; (c) yield strength and (d) percentage elongation after fracture
由圖5可見,在85℃預時效24h并在150℃下溫成形后7075鋁合金的拉伸斷口中的韌窩數(shù)量最多,深度最大,且穿晶斷裂占比較高,說明該條件下成形的合金塑性較好、強度較低。斷口形貌所得結論與性能測試結果吻合。綜合考慮,最佳預時效工藝參數(shù)為預時效溫度85℃,預時效時間24h,在該條件下預時效并在150℃下溫成形后合金的綜合性能優(yōu)異,抗拉強度達到528MPa,接近T6態(tài)的95%,斷后伸長率高達22.03%,相比T6態(tài)提升了63%。
圖 5不同溫度下預時效不同時間并在150℃下溫成形后7075鋁合金的拉伸斷口形貌
Figure 5.Tensile fracture morphology of 7075 aluminum alloy after pre-aging at different temperatures for different times and warm forming at 150℃
由圖6可見：經(jīng)85℃×24h預時效后進行溫成形,隨著溫成形溫度升高,7075鋁合金的硬度和強度均減小,當成形溫度為150℃時,硬度和強度均最大。溫成形加熱保溫時間均僅為3min,較短,析出相沒有足夠的時間進行轉化,但升高溫度會促進η´向η相的轉化以及η相的粗化,因此,150℃下成形時保留了較多的η´相,而η相成為較高溫度下的主要析出相。較高溫度成形時產(chǎn)生的較多η相和析出相的粗化,導致了性能的下降。
圖 685℃×24h預時效并不同溫度下溫成形后7075鋁合金的力學性能
Figure 6.Mechanical properties of 7075 aluminum alloy after 85℃×24h pre-aging and warm forming at different temperatures : (a) hardness and (b) strength and percentage elongation after fracture
綜上,最佳預時效-溫成形工藝參數(shù)為預時效溫度85℃,預時效時間24h,成形溫度150℃。最佳預時效-溫成形工藝參數(shù)下,烘烤前后7075鋁合金的抗拉強度分別為528.91,544.23MPa,屈服強度分別為403.86,448.26MPa,斷后伸長率分別為22.03%,16.52%。在預時效-溫成形后進行烘烤處理,可以提高鋁合金強度,但略微降低了其塑性。推測強度的提升是因為烘烤后已溶解的GP區(qū)和η´相重新析出。
3. 結論
（1）隨著預時效時間延長,預時效-溫成形后7075鋁合金晶粒尺寸無明顯變化,析出相數(shù)量增多；相比預時效溫度為100,120℃時,預時效溫度為85℃時析出相的數(shù)量較少,尺寸較小。
（2）隨著預時效時間延長,預時效-溫成形后7075合金的硬度和強度均先增加后減??；相比預時效溫度為100,120℃時,預時效溫度為85℃時硬度和強度較大,斷后伸長率較小；隨著溫成形溫度升高,硬度和強度均減小。最佳預時效-溫成形工藝參數(shù)為預時效溫度85℃、預時效時間24h、溫成形溫度150℃,此時合金綜合性能最佳,抗拉強度達到528MPa,接近T6態(tài)的95%,斷后伸長率高達22.03%,相比T6態(tài)提升了63%。
（3）對預時效-溫成形鋁合金進行180℃×30min的烘烤處理可以提升強度,但會降低塑性。
文章來源——材料與測試網(wǎng)