在某房車(chē)用少片簧安裝后的道路試驗(yàn)過(guò)程中,試驗(yàn)里程要求為5 518 km,當(dāng)車(chē)輛行駛至405 km時(shí),少片簧發(fā)生了斷裂事故(見(jiàn)圖1),斷裂部位位于板簧卡箍附近。該少片簧長(zhǎng)度為1 415 mm,材料為51CrV4鋼,熱處理工藝參數(shù)為：淬火溫度為910 ℃,保溫時(shí)間不少于30 min,油冷,回火溫度為410 ℃,保溫時(shí)間不少于2 h,水冷。生產(chǎn)工藝為,下料→矯直→變截面軋制→鉆孔→卷耳→切邊→包耳→壓淬→回火→噴丸→裝配→噴漆[1]。筆者采用一系列理化檢驗(yàn)方法研究了房車(chē)少片簧斷裂的原因,以防止類似事故再次發(fā)生。

圖 1少片簧斷裂現(xiàn)場(chǎng)

1. 理化檢驗(yàn)

1.1 宏觀觀察

少片簧斷口宏觀形貌如圖2所示。由圖2可知：斷口表面比較平整,整體呈灰白色,無(wú)明顯塑性變形；少片簧表面存在一個(gè)疲勞源,疲勞源占斷口面積很小,呈半月?tīng)?有黃褐色銹蝕斑塊；裂紋源和擴(kuò)展區(qū)占斷口面積比較小,表明瞬斷時(shí)的負(fù)載很大,這與試驗(yàn)條件相符[2]；擴(kuò)展區(qū)貝紋線不明顯,同時(shí)可見(jiàn)明顯的“人”字形擴(kuò)展形貌,呈放射狀向外擴(kuò)展,且尖部指向裂紋源方向[3]；在遠(yuǎn)離裂紋源斷口邊緣可見(jiàn)剪切唇形貌。

圖 2少片簧斷口宏觀形貌

1.2 化學(xué)成分分析

在少片簧斷口附近取樣,對(duì)試樣進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果如表1所示。由表1可知：斷裂少片簧的化學(xué)成分滿足技術(shù)要求。

1.3 硬度測(cè)試

對(duì)斷裂少片簧進(jìn)行硬度測(cè)試,可知少片簧中心部位的硬度為49 HRC,滿足技術(shù)要求(45～50 HRC)。對(duì)斷裂少片簧脫碳層硬度進(jìn)行測(cè)試,企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定,少片簧橫向截面0.2 mm深度處的硬度應(yīng)不小于2～5 mm深度處硬度的80%。斷裂少片簧距離表面4 mm和0.2 mm處硬度分別為499,404 HV,其脫碳層硬度滿足企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)要求。

1.4 金相檢驗(yàn)

在斷口附近取樣,將試樣進(jìn)行拋光、腐蝕處理,然后置于光學(xué)顯微鏡下觀察,結(jié)果如圖3所示。由圖3可知：少片簧表面未見(jiàn)全脫碳層,與硬度測(cè)試結(jié)果吻合；少片簧表面有裂紋源與小裂紋相連,噴丸層變形淺,說(shuō)明噴丸效果不理想,且斷裂源及其附近存在折疊缺陷,折疊底部存在小裂紋；少片簧表面存在異常的不規(guī)則凹坑和小裂紋,經(jīng)供方排查,確認(rèn)不規(guī)則凹坑為變截面軋制輥印缺陷；經(jīng)淬火回火處理后,少片簧的顯微組織為回火屈氏體,為正常的淬回火組織,由于其成分不均勻,心部組織呈條帶狀。

圖 3斷裂少片簧的金相檢驗(yàn)結(jié)果

按照GB/T 6394—2017 《金屬平均晶粒度測(cè)定方法》,對(duì)少片簧的晶粒度進(jìn)行評(píng)級(jí),結(jié)果為8級(jí)(見(jiàn)圖4),滿足技術(shù)要求。

圖 4少片簧晶粒的微觀形貌

1.5 掃描電鏡(SEM)及能譜分析

在少片簧斷裂源處取樣,將試樣去漆、清洗后,置于掃描電鏡下觀察,結(jié)果如圖5所示。由圖5可知：裂紋源區(qū)平坦,呈圓弧狀,擴(kuò)展區(qū)存在放射狀條紋,這兩個(gè)區(qū)域均呈沿晶和穿晶斷裂特征；斷口邊緣剪切唇處有韌窩形貌,少片簧表面可見(jiàn)較多的細(xì)小裂紋。

圖 5少片簧斷裂源處SEM形貌

對(duì)試樣進(jìn)行能譜分析,結(jié)果如圖6所示。由圖6可知：裂紋源區(qū)不存在S、Cl等腐蝕元素。

圖 6少片簧斷裂源處能譜分析結(jié)果

2. 綜合分析

由上述理化檢驗(yàn)結(jié)果可知,該少片簧的化學(xué)成分、硬度、晶粒度、脫碳層深度和顯微組織等均符合技術(shù)要求。路試時(shí)天氣晴朗,道路干燥無(wú)泥水,且少片簧斷裂源處不存在腐蝕元素,因此排除應(yīng)力導(dǎo)致斷裂的可能性。少片簧發(fā)生了低周疲勞斷裂,當(dāng)其受交變載荷作用時(shí),局部區(qū)域會(huì)產(chǎn)生多系滑移和單系滑移,表面發(fā)生塑性變形的區(qū)域不僅形成了滑移臺(tái)階,還形成了駐留滑移帶缺陷,滑移帶缺陷內(nèi)晶體缺陷密度高度集中,從而破壞了金屬晶體原子之間的結(jié)合鍵,最終成為裂紋源[4]。疲勞裂紋通常產(chǎn)生于金屬零件表面,零件的疲勞壽命與表面質(zhì)量有關(guān)。

由金相檢驗(yàn)和掃描電鏡分析結(jié)果可知,疲勞源及其附近存在折疊缺陷,產(chǎn)生了應(yīng)力集中,少片簧表面形成了駐留滑移帶,對(duì)原子的結(jié)合鍵造成破壞。折疊紋和凹坑底部存在小裂紋,在交變應(yīng)力的作用下,裂紋萌生并擴(kuò)展,形成較平坦的擴(kuò)展區(qū),隨著裂紋的不斷擴(kuò)展,少片簧的橫截面積不斷變小,最終導(dǎo)致少片簧發(fā)生失穩(wěn)斷裂。除此之外,少片簧噴丸表面的變形不明顯,說(shuō)明噴丸的效果不好[5]。

3. 結(jié)論及建議

在滿載路試的環(huán)境下,噴丸折疊處產(chǎn)生應(yīng)力集中,使少片簧萌生裂紋,裂紋不斷擴(kuò)展,最終導(dǎo)致少片簧斷裂。

噴丸效果理想時(shí),表面質(zhì)量可以改善,使少片簧表面產(chǎn)生殘余壓應(yīng)力,延長(zhǎng)少片簧的壽命。噴丸效果不理想時(shí),產(chǎn)生的殘余壓應(yīng)力變小。建議優(yōu)化少片簧表面質(zhì)量,調(diào)整少片簧變截面的軋制工藝,提高其表面平整度。調(diào)整噴丸時(shí)間和強(qiáng)度等參數(shù),以優(yōu)化噴丸效果。

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