摘 要:某電廠在運行1.5×105h后,高中壓缸高溫螺栓發(fā)生斷裂。通過化學成分分析、力學性 能試驗、斷口分析、顯微組織觀察和能譜分析等方法,分析了螺栓斷裂的原因。結(jié)果表明:螺栓在長 期高溫和復(fù)雜應(yīng)力作用下,局部晶界處發(fā)生蠕變,材料性能衰退,在機組運行過程中裂紋在蠕變處 萌生,并沿晶界擴展,最終導(dǎo)致螺栓斷裂。
關(guān)鍵詞:高溫;螺栓;蠕變;斷裂
中圖分類號:TK269.1 文獻標志碼:B 文章編號:1001-4012(2021)11-0060-03
進入21世紀后,我國經(jīng)濟高速發(fā)展,同時也面 臨著能源緊缺與環(huán)境污染等問題,提高能源利用率 和能量轉(zhuǎn)化效率的最有效手段就是提高裝置的運行 參數(shù)[1-4]。螺栓作為汽輪機汽缸、管道法蘭、各種閥 門等使用的關(guān)鍵零件,不僅在結(jié)合面上承受著防漏 氣所施加的初始預(yù)緊彈性應(yīng)力,還承受著高溫運行 及機組啟停過程中產(chǎn)生的各種靜、動應(yīng)力,使螺栓在 運行過程中易出現(xiàn)蠕變損傷[5-9]。
某電廠運行1.5×105h后,在檢修過程中發(fā)現(xiàn), 高中壓缸高溫螺栓發(fā)生斷裂。筆者通過化學成分分 析、力學性能試驗、斷口分析、顯微組織觀察和能譜 分析等方法,對螺栓斷裂的原因進行分析,并提出應(yīng) 對措施。
1 理化檢驗
1.1 宏觀觀察
該電廠高中壓缸由74支螺栓緊固,采用規(guī)格為 ?120mm×1530mm的雙頭螺柱,設(shè)計工作溫度 為537℃,螺栓材料為20Cr1Mo1VNbTiB鋼。該 雙頭螺栓的螺紋長度約為180mm,螺栓的斷裂位 置位于螺紋長90mm 處,如圖1a)所示。由圖1b) 可見:螺栓斷口平整,斷口被氧化后呈灰黑色,螺紋 斷面垂直于螺栓軸向;從裂紋擴展的放射狀條紋特 征來看,裂紋源位于外螺紋根部,裂紋從螺栓外表面 向心部擴展,裂紋源部分區(qū)域因磨損而被破壞,瞬斷 區(qū)位于螺栓中心圓孔處。
1.2 力學性能試驗
斷裂螺栓的化學成分滿足標準要求,為全面分 析斷裂螺栓的力學性能,在螺栓近斷口處(1號試 樣)以及螺柱上(2號試樣)分別截取試樣,進行力學性能試驗,結(jié)果如表1所示。由表1可見,螺栓不 同位置處的室溫拉伸性能、布氏硬度以及沖擊韌 性均低于標準要求,沖擊韌性檢測值與標準值相 差較大。
1.3 斷口分析
利用掃描電鏡(SEM)觀察螺栓斷口的 SEM 形貌。由圖2可見:斷口中裂紋源區(qū)域呈準解理 開裂和沿晶開裂的特征,可見明顯的二次裂紋;螺 栓裂紋擴展區(qū)可見蜂窩狀形貌,在晶界上可見明 顯的蠕變孔洞。
1.4 金相檢驗
在螺栓斷口附近及螺栓螺柱取樣,觀察裂紋的 微觀形貌。由圖3可見:在螺栓斷口附近可見沿晶 界擴展的二次微裂紋以及在螺栓螺柱沿晶界擴展的 微裂紋。
1.5 能譜分析
進一步放大觀察,發(fā)現(xiàn)組織中可見塊狀析出物, 其截面呈規(guī)則的四邊形,如圖4所示。對析出物進 行能譜分析,結(jié)果見表2,該析出物主要由碳、氮、 鈮、鈦、釩、鐵組成,推測該析出物為氮化物。
2 分析與討論
該螺栓在570℃以下具有較高的抗松弛性能、 較高的持久強度和持久韌性,組織穩(wěn)定性好。在工 作溫度為500℃時,螺栓工作1×105h的持久強度 為314MPa。螺栓在服役過程中所受的工作載荷有 以下三種:(1)冷熱緊固應(yīng)力;(2)汽缸溫度分布不均 引起的熱應(yīng)力;(3)蒸汽進入汽缸產(chǎn)生的反作用 力[10]。該螺栓的工作應(yīng)力雖未超過螺栓的持久強 度,但在汽輪機反復(fù)啟停過程中,高壓缸內(nèi)外壁溫差導(dǎo)致熱應(yīng)力的產(chǎn)生,這時螺栓的受力為復(fù)雜的熱應(yīng) 力與預(yù)緊力的疊加[11]。
該螺栓在電廠服役長達1.5×105h,設(shè)計工作 溫度為537℃,在長期高溫和應(yīng)力作用下,螺栓已經(jīng) 發(fā)生蠕變,性能逐漸衰退,尤其是韌性下降明顯,螺 栓外螺紋根部產(chǎn)生應(yīng)力集中,并在此處形成裂紋源。 隨著運行時間的延長,在晶界上形成了蠕變孔洞,孔 洞逐漸長大,裂紋源沿晶界擴展,最終導(dǎo)致螺栓 斷裂。
3 結(jié)論
(1)該螺栓斷裂的主要原因是:螺栓在長期高 溫和復(fù)雜應(yīng)力作用下,局部晶界處發(fā)生蠕變,材料性 能衰退,在機組運行過程中裂紋在蠕變處萌生,并沿 晶界擴展,最終導(dǎo)致螺栓斷裂。
(2)建議加強對高溫螺栓在檢修過程中的無損 檢驗,開展螺栓的現(xiàn)場金相檢驗和硬度試驗。
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