摘 要:經(jīng)長期運(yùn)行后,某風(fēng)機(jī)傳動(dòng)軸軸頸與套筒之間磨損嚴(yán)重,軸頸表面經(jīng)堆焊修復(fù)后繼續(xù)使 用,但不久出現(xiàn)斷裂。通過宏觀觀察、化學(xué)成分分析、拉伸試驗(yàn)、硬度試驗(yàn)、顯微組織觀察和斷口分 析等方法查找風(fēng)機(jī)軸斷裂的原因。結(jié)果表明:風(fēng)機(jī)軸發(fā)生了低循環(huán)(高應(yīng)力)下的多源疲勞斷裂,在 斷口邊緣棘輪臺階處可見大量輪胎狀壓痕,經(jīng)修復(fù)的風(fēng)機(jī)軸軸肩表層顯微組織和硬度出現(xiàn)異常,變 徑處未加工的焊道焊趾加劇了軸肩的應(yīng)力集中,在交變載荷作用下,鍵槽和焊道焊趾成為疲勞裂紋 源,在工作載荷作用下快速擴(kuò)展直至風(fēng)機(jī)軸發(fā)生斷裂。
關(guān)鍵詞:堆焊;風(fēng)機(jī)傳動(dòng)軸;多源疲勞斷裂;輪胎狀壓痕
中圖分類號:TG142 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B 文章編號:1001-4012(2021)11-0040-05
軸桿是機(jī)械產(chǎn)品中最重要的零件之一,工作條 件復(fù)雜,失效事故時(shí)有發(fā)生,失效形式也不盡相同, 加工、熱處理、表面處理、裝配、維修等環(huán)節(jié)出現(xiàn)問題 均可造成軸桿的早期失效[1-6],而突發(fā)性失效事件將 對企業(yè)造成重大的經(jīng)濟(jì)損失,并對人身安全構(gòu)成嚴(yán) 重威脅。
增厚堆焊是通過熔敷一定厚度的金屬,修復(fù)機(jī) 械設(shè)備工作表面磨損部分和金屬表面殘缺部分的一 種方法[7]。堆焊常被用于軸類零部件的表面增厚處 理,但涉及焊材選取、焊接電流、加熱方式以及焊后 機(jī)械加工等環(huán)節(jié),因此堆焊件經(jīng)常發(fā)生不同形式的 失效問題。
國內(nèi)某汽車廠在用的 MITSUYA風(fēng)機(jī),因長期 運(yùn)行使用,該風(fēng)機(jī)傳動(dòng)軸(簡稱風(fēng)機(jī)軸)軸頸與套筒 之間出現(xiàn)嚴(yán)重磨損,無法滿足配合需求而會(huì)發(fā)生相 互滑動(dòng),經(jīng)表面堆焊修復(fù)繼續(xù)使用幾天后,風(fēng)機(jī)軸出 現(xiàn)早期斷裂,其堆焊焊接工藝不詳。風(fēng)機(jī)軸材料牌 號為S45C,制造與熱處理工藝不明,風(fēng)機(jī)軸出廠時(shí) 間超過10a,材料參數(shù)參考JISG4051-1979《機(jī)械 結(jié)構(gòu)用碳素鋼材》。經(jīng)宏觀觀察初步判斷斷裂為多 源疲勞斷裂,為進(jìn)一步確認(rèn)失效原因,對斷裂風(fēng)機(jī)軸 進(jìn)行了宏觀觀察、化學(xué)成分分析、拉伸試驗(yàn)、硬度測 試、顯微組織觀察和斷口分析。
1 理化檢驗(yàn)
1.1 宏觀觀察
風(fēng)機(jī)軸斷口位于軸頸與軸身的變徑位置(軸 肩位置),斷裂風(fēng)機(jī)軸的宏觀形貌見圖1。經(jīng)測量, 風(fēng)機(jī)軸軸身和軸頸直徑分別為55mm 和60mm, 風(fēng)機(jī)軸長度約為1100mm,取出軸頸套筒后發(fā)現(xiàn) 橫跨 軸 頸 與 軸 身 的 鍵 槽 尺 寸 約 為 25 mm× 8mm×4mm。對軸頸側(cè)斷口進(jìn)行觀察發(fā)現(xiàn),斷口 表面無宏觀塑性變形,斷口表面齊平、光滑,沿?cái)?口邊緣分布有1號、2號、3號、4號共4個(gè)斷裂棘 輪臺階,1號臺階起源于軸肩和鍵槽的交錯(cuò)位置, 圖2a)方框處為最后斷裂區(qū)。斷口邊緣可見由軸 頸表面向軸肩延伸的堆焊層,斷口邊緣沿堆焊焊 趾起伏分布,軸肩凹凸不平,根部未見圓角過渡, 見圖2b)。采用體視顯微鏡觀察斷口,可見2號、3 號、4號共4個(gè)斷裂棘輪臺階均起源于軸頸堆焊焊 趾位置,其中3號棘輪臺階可見沿焊趾向軸心方 向擴(kuò)展的裂紋,見圖2c)。軸頸外表面存在大量孔 洞缺陷,見圖2d)。
1.2 化學(xué)成分分析
按照 GB/T4336-2016《碳素鋼和中低合金 鋼 多元素含量的測定 火花放電原子發(fā)射光譜法 (常規(guī)法)》,對風(fēng)機(jī)軸的化學(xué)成分進(jìn)行分析,檢測結(jié) 果均符合JISG4051-1979中對S45C鋼的成分要 求,檢測結(jié)果見表1。
1.3 拉伸試驗(yàn)
在風(fēng)機(jī)軸半徑的1/2處截取兩個(gè)縱向拉伸試 樣,按照GB/T228.1-2010《金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第 1部分:室溫試驗(yàn)方法》進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié) 果見表2。參考標(biāo)準(zhǔn)JISG4051-1979對S45C鋼 正火態(tài)的力學(xué)性能要求,可見風(fēng)機(jī)軸的屈服強(qiáng)度低 于標(biāo)準(zhǔn)要求的下限值,抗拉強(qiáng)度(Rm)和斷后伸長率 (A)均符合標(biāo)準(zhǔn)要求。
1.4 顯微組織觀察
在軸頸位置截取橫截面試樣,在軸肩位置截 取縱截面試樣,經(jīng)4%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))硝酸酒精浸蝕 后,依據(jù) GB/T13298-2015《金屬顯微組織檢驗(yàn) 方法》,進(jìn)行顯微組織觀察。圖3為風(fēng)機(jī)軸軸頸橫 截面和軸肩縱截面的顯微組織。經(jīng)軸頸外表面堆 焊后,軸頸橫截面最外層為網(wǎng)狀鐵素體+珠光體 的焊縫組織,見圖3a)。焊縫內(nèi)側(cè)可見大量堆焊形 成的過熱魏氏組織及淬硬馬氏體組織,見圖3b)。 軸頸心部為塊狀鐵素體+珠光體組織,珠光體片 層結(jié)構(gòu)清晰,局部嚴(yán)重偏析,見圖3c)。觀察軸肩 縱截面試樣發(fā)現(xiàn),經(jīng)軸頸外表面堆焊后,軸肩兩側(cè) 為兩種完全不同的顯微組織,軸肩為針狀/塊狀鐵 素體+珠光體組織,軸肩根部軸身側(cè)為貝氏體+ 珠光體 組 織,見 圖 3d)和 圖 3e)。根 據(jù) 標(biāo) 準(zhǔn) JIS G4051-1979的熱處理技術(shù)要求,軸的正常組織 應(yīng)為鐵素體+珠光體組織。
1.5 硬度試驗(yàn)
按照GB/T4340.1-2009《金屬維氏硬度試驗(yàn) 第1部分:試驗(yàn)方法》,對軸肩縱截面進(jìn)行維氏硬度 試驗(yàn),測量結(jié)果見圖4,左上角插圖為檢測位置示意 圖。由圖4可知,在軸肩過渡位置處硬度出現(xiàn)異常 變化,軸肩內(nèi)層的硬度變化更加明顯,靠近軸身側(cè)硬 度明顯偏高(300HV),較軸肩變徑處的硬度高約 80HV,這超過JISG4051-1979標(biāo)準(zhǔn)要求的上限 值(240HV),為典型的硬化區(qū)。
1.6 斷口分析
對圖2a)所示的軸頸側(cè)斷口進(jìn)行丙酮超聲清洗 后,進(jìn)行掃描電鏡進(jìn)行觀察。由圖5a)~c)可見,斷 口整體較為齊平,斷口邊緣軸肩位置可見因堆焊后 車削加工造成的孔洞缺陷,軸肩可見沿根部分布的 細(xì)小裂紋,斷口邊緣可見沿堆焊焊趾向心部擴(kuò)展的 裂紋臺階。由圖5d)可見,斷口邊緣位置有許多棘輪狀臺階,棘輪臺階附近可見大量輪胎狀壓痕,壓痕 呈短程、有序分布,這種輪胎壓痕表明風(fēng)機(jī)軸發(fā)生了 低循環(huán)(高應(yīng)力)疲勞開裂[8]。由圖5e)可見,斷口 擴(kuò)展區(qū)表面的大量珠光體層片間呈解理形貌,并可 見解理臺階。由圖5f)可見,斷口最后瞬斷區(qū)呈典 型的韌窩形貌特征。
2 分析與討論
斷裂風(fēng)機(jī)軸的化學(xué)成分符合JISG4051-1979 的技術(shù)要求。通過宏觀觀察可見,軸頸和軸肩外表 面存在堆焊后車削加工造成的孔洞缺陷,斷口表面無宏觀塑性變形,斷口齊平,邊緣存在大量的棘輪臺 階,這些棘輪臺階即為斷裂的起始點(diǎn)。由拉伸試驗(yàn) 結(jié)果可見,風(fēng)機(jī)軸的屈服強(qiáng)度低于JISG4051- 1979對S45C鋼(正火態(tài))技術(shù)要求的下限值。通過 顯微組織觀察可見:軸頸橫截面由外而內(nèi)的組織分 別為網(wǎng)狀鐵素體+珠光體、魏氏組織鐵素體、馬氏體 組織、鐵素體+珠光體組織,心部區(qū)域存在嚴(yán)重偏 析;軸肩為針狀/塊狀鐵素體+珠光體組織,軸肩根 部軸身側(cè)則為貝氏體+珠光體組織。維氏硬度檢測 結(jié)果表明,兩側(cè)區(qū)域測得的硬度存在明顯差異。通 過軸頸斷口分析可見:風(fēng)機(jī)軸斷口邊緣處存在多處 棘輪臺階,臺階附近可見大量輪胎壓痕,呈現(xiàn)多源的 低循環(huán)(高應(yīng)力)疲勞斷裂特征;斷口邊緣可見沿堆 焊層焊趾向軸心擴(kuò)展的裂紋。
綜上分析,在運(yùn)行工況下,風(fēng)機(jī)軸承受在皮帶輪 預(yù)緊力作用下產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力和轉(zhuǎn)動(dòng)傳動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的 剪切應(yīng)力的共同作用,為典型的交變載荷。風(fēng)機(jī)軸 經(jīng)堆焊及加工維修后,局部焊道焊趾、孔洞缺陷和鍵 槽位置成為嚴(yán)重應(yīng)力集中部位。同時(shí),堆焊后軸肩 兩側(cè)的顯微組織和硬度差異較大,容易在倒角處形 成應(yīng)力集中,影響軸肩位置的抗疲勞性能。風(fēng)機(jī)軸 軸頸最外層組織為針網(wǎng)狀鐵素體+珠光體組織,心 部組織嚴(yán)重偏析,進(jìn)一步減弱了軸頸的抗疲勞性能, 最終在交變載荷作用下,風(fēng)機(jī)軸在以上薄弱位置產(chǎn) 生疲勞裂紋源,并快速擴(kuò)展直至發(fā)生斷裂。
3 結(jié)論與建議
(1)風(fēng)機(jī)軸軸頸堆焊及加工維修引起的軸肩位 置的顯微組織和力學(xué)性能異常,在交變載荷作用下, 軸肩位置焊道焊趾、孔洞缺陷和鍵槽等高應(yīng)力集中 部位產(chǎn)生疲勞裂紋源,快速擴(kuò)展最終發(fā)生斷裂。
(2)基于風(fēng)機(jī)軸的斷裂失效原因,針對軸類零 件表面堆焊修復(fù)提出以下幾點(diǎn)建議:提高焊接質(zhì)量, 避免軸表面和軸肩位置出現(xiàn)孔洞缺陷;軸肩應(yīng)采用 圓角進(jìn)行平緩過渡,避免應(yīng)力集中;皮帶預(yù)緊力應(yīng)合 理設(shè)置,避免產(chǎn)生過大彎曲應(yīng)力。
參考文獻(xiàn):
[1] 孫捷,王麗遠(yuǎn),曹新鑫,等.汽車發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸斷裂失效 分析[J].金屬熱處理,2004,29(12):79-81.
[2] 曹光輝,趙程.大直徑齒輪傳動(dòng)軸的斷裂失效分析 [J].熱加工工藝,2008,37(19):132-134.
[3] 姜濤,劉高遠(yuǎn),張衛(wèi)方.某傳動(dòng)裝置主傳動(dòng)軸斷裂原因 分析[J].機(jī)械強(qiáng)度,2004,26(S1):142-145.
[4] 盧書媛,顧偉,王衛(wèi)忠,等.汽車轉(zhuǎn)向傳動(dòng)軸斷裂原因 分析[J].機(jī)械工程材料,2014,38(2):102-104.
[5] 孫軍,倪培相,邵詩波,等.48MnV非調(diào)質(zhì)鋼曲軸斷裂 的原因分析[J].機(jī)械工程材料,2016,40(2):107- 110.
[6] 王若民,陳國宏,施鵬,等.鼓風(fēng)機(jī)軸斷裂失效分析 [J].金屬熱處理,2016,41(9):179-181.
[7] 王洪光.實(shí)用焊接工藝手冊[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版 社,2010.
[8] 鐘群鵬,趙子華.斷口學(xué)[M].北京:高等教育出版社, 2006.